Commune de VENDARGUES

Schéma directeur
d'assainissement pluvial

Phase 2 : élaboration du schéma directeur

Notes : 1. Les planches figurant dans ce document ont été reproduites ici à partir de photocopies en noir et blanc scannées puis recolorées sous Photoshop d'après les originaux.
2. Pour accéder à une planche illustrant le texte, cliquez sur la référence à cette planche dans le texte. La planche s'affichera dans une fenêtre distincte du navigateur.
3. La pagination du document original est rappelée en faisant précéder le premier mot de chaque page du numéro de page entre crochets.
4. Les paragraphes qui sont dans la même typographie que celui-ci (italiques rouges) sont des commentaires des gestionnaires de ce site qui ne figurent pas dans le document original

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SOMMAIRE

Cette seconde partie de l'étude fait suite à une première partie : « Étude des potentialités d'écrêtement en amont de la zone agglomérée » disponible aussi sur ce site en cliquant ici.

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LISTE DES PLANCHES

  1. Situation générale actuelle de l'assainissement pluvial de l'agglomération de Vendargues
  2. Découpage des sous-bassins versants
  3. Extrait du POS (1988) : parcelles destinées à l'urbanisation future
  4. Diagnostic des débordements sur chaussée
  5. Diagnostic des débordements sur chaussée en situation future d'urbanisation
  6. Carte de synthèse des propositions d'aménagement
  7. Analyse du rôle des bassins versants ruraux amont
  8. Étape 1
  9. Étape 2
10. Étape 3
11. Étape 4
12. Étape 5

LISTE DES ANNEXES

1. Pluie de projet
2. Élaboration des hydrogrammes
3. Plan du réseau au 1/2 OOOe

Le plan au 1/2 000e qui constitue l'annexe 3, trop grand, n'a pas été reproduit ici.

Cette deuxième succède à une phase consacrée aux potentialités d'écrêtement en amont de l'agglomération, réalisée par SIEE en juin 1995.

Le réseau d'assainissement principal de Vendargues recueille en effet les apports provenant de quatre bassins versants ruraux situés en amont de la RN 110 et drainés par les ruisseaux du Bourbouisse, du Teyron et du Routous (planche 1).

La simulation des écoulements d'occurrence décennale, sans la prise en compte de ces apports amont, a montré que le réseau principal était déjà saturé par les seuls apports de la zone agglomérée.

Les solutions proposées pour supprimer les apports de la zone rurale amont sont les suivantes :

•  détournement du Routous et du Teyron vers le Salaison, le long de la voie ferrée, par un canal bétonné, et écrêtement des crues par déversement latéral dans les carrières Michelet (Routons) et les Peyrières (Teyron) ;
•  création d'un bassin de rétention écrêteur des crues du Bourbouisse en amont de la RN 110.

Ces différents aménagements sont détaillés et chiffrés dans le rapport de première phase.

II s'agit, dans cette deuxième phase, de diagnostiquer les points noirs du réseau aval global de l'agglomération et de définir les orientations futures en matière d'assainissement permettant de solutionner les problèmes existants ou à venir.

2.1. DESCRIPTION DE LA SITUATION GÉNÉRALE ACTUELLE

(cf planche 1 et annexe 3)

Le réseau principal du vieux village comprend la partie enterrée du Teyron, galerie d'environ 2 m de large sur 1,10 m de haut, sur laquelle viennent se greffer les ruisseaux le Routous au niveau de la place Granier et le Bourbouisse par l'intermédiaire du collecteur phi 600 de la rue des Balances.

L'exutoire est situé à l'intersection de l'avenue de Nîmes et de l'allée des Acacias, et aboutit dans le rivière la Balaurie.

Les quartiers Nord-Est plus récents, délimités par le CD 65, la Devèze, le stade, le cimetière et la rue de la Cadoule, font l'objet d'un réseau indépendant drainé vers la Cadoule par un collecteur phi 1 400 débutant rue de la Cadoule.

Quant aux quartiers Sud-Est actuellement en construction, délimités par le CD 65, le cimetière et la RN 113, le réseau aboutit au rond-point RN 113 / chemin de Pioch Palat dont le centre constitue un bassin de rétention et dont l'exutoire rejoint la Balaurie.

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2.2. RECONNAISSANCE FINE DU RÉSEAU

Une reconnaissance fine du réseau pluvial naturel et artificiel a été réalisée, définissant le réseau par son tracé, ses caractéristiques géométriques et sa pente.

Le réseau artificiel a été repéré à partir des tampons nivelés et inspectés pour déterminer les caractéristiques des conduites entrantes.

L'ensemble du réseau est reporté sur fond de plan cadastral assemblé à l'échelle 1/2 OOOe.

Ce plan est fourni à la fin du rapport, en annexe 3.

Réduit à l'échelle 1/6 OOOe, il a servi de base aux planches 2, 3, 4 et 5.

3.1. DÉCOUPAGE EN SOUS-BASSINS VERSANTS

Le découpage en sous-bassins versants, réalisé à partir des reconnaissances de terrain et des éléments de topographie disponibles, est reporté sur la planche 2.

Les caractéristiques des sous-bassins : superficie, pente, longueur et coefficient de ruissellement, sont présentées dans le tableau de la page suivante.

Les coefficients de ruissellement en situation future d'urbanisation sont estimés d'après le règlement du Plan d'Occupation des Sols.

Les parcelles destinées à l'urbanisation future, localisées sur la planche 3, sont classées dans deux catégories :

•  la première a vocation à recevoir des constructions à usage d'habitation ; elle est elle-même subdivisée en plusieurs secteurs : NA1, NA2 et NA3.
  Le coefficient d'occupation des sols appliqué à ces zones varie entre 0,4 pour les zones NA1 et 0,3 pour les zones NA2 et NA3 ;
•  la seconde a vocation à recevoir des établissements artisanaux, industriels et commerciaux ; elle comprend également deux sous-secteurs : NAfl et NAf2.
  Le COS défini pour ce type d'occupation du sol est de 0,5.

La dernière révision du Plan d'Occupation des Sols datant de 1988, les zones NA ont actuellement pratiquement atteint le stade ultime de construction. Le coefficient de ruissellement choisi est de 0,4, aussi bien en situation actuelle que future.

Les zones NAf, actuellement en friches (C = 0,20), sont caractérisées par un coefficient de ruissellement en situation future de 0,5.

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3.2. PLUVIOMÉTRIE

La pluviométrie utilisée est celle de la station de Montpellier - Bel-Air, jugée caractéristique du site étudié.

3.2.1. Coefficients de Montana

Les coefficients a et b de Montana sont ajustés sur la pluviométrie de Montpellier Bel-Air pour des épisodes pluvieux allant de 15 minutes à 2 heures.

Période de retour	a	b
5 ans 10 ans 30 ans 100 ans	38,10 47,47 63,94 80,60	0,505 0,486 0,492 0,464

3.2.2. Construction des pluies de projet

II s'agit d'une pluie de projet doublement triangulaire, dite de Desbordes, de durée 4 heures et dont la position du maximum est fixée au trois quarts de l'épisode (cf annexe 1).

Elle est élaborée à partir des caractéristiques pluviométriques locales, pour les occurrences de 2, 5, 10, 30 et 100 ans, et des durées intenses de 15, 30 et 60 minutes.

Les caractéristiques de la pluie sont présentées dans le tableau de la page suivante.

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3.3. ÉLABORATION DES HYDROGRAMMES

3.3.1. Sous-bassins versants urbains

Les hydrogrammes sont élaborés à partir des pluies de projet pour chaque sous-bassin versant selon un modèle de ruissellement de réservoir linéaire présenté en annexe 2.

3.3.2. Sous-bassin versants ruraux

Les hydrogrammes sont calés sur les débits de pointe calculés par la méthode rationnelle :

Le coefficient de ruissellement est estimé à 40 %, étant donné le couvert végétal peu abondant et la nature rocailleuse du sol.

Les temps de concentration des bassins versants sont estimés par recoupement entre plusieurs méthodes (Richards, Ventura, Passini, Kirpich), utilisant les caractéristiques morphodynamiques des bassins.

Les données et les résultats sont regroupés dans le tableau de la page suivante.

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3.4. SIMULATION DES ÉCOULEMENTS

Le logiciel Hydroworks, de la Société anglaise Hydraulic Research, propage et somme les hydrogrammes élémentaires issus de chaque sous-bassin.

Il modélise les équations des écoulements transitoires et gère les maillages et singularités hydrauliques habituelles sur les réseaux (vanne, déversoir, bassin de rétention, station de pompage, ...).

Il prend également en compte des conditions aval pour le calcul des lignes d'eau.

La simulation des écoulements est réalisée pour des événements pluvieux de période de retour 2, 5, 10, 30 et 100 ans.

Afin de mieux mettre en évidence les points noirs du réseau, seuls les apports urbains sont pris en compte : on fait l'hypothèse que les aménagements pour l'écrêtement des crues des bassins versants ruraux sont en place, ou bien que la crue de type urbain n'est pas concomitante avec une crue de type rural (engendrée par une pluie de durée intense plus longue).

Le diagnostic du fonctionnement des collecteurs permet de connaître la fréquence des débordements sur la chaussée. Il est illustré par la planche 4, au moyen du code couleur suivant :

rouge : collecteur défaillant à partir de l'occurrence 2 ans
orange : collecteur défaillant à partir de l'occurrence 5 ans
violet : collecteur défaillant à partir de l'occurrence 10 ans
bleu : collecteur défaillant à partir de l'occurrence 30 ans
vert : collecteur défaillant à partir de l'occurrence100 ans et plus

Sur la reproduction, l'orange est devenu jaune, le violet est devenu bleu foncé et le bleu est devenu bleue clair.

Ce diagnostic tient compte du fonctionnement hydraulique des collecteurs les uns par rapport aux autres, pour une même période de retour. En effet, un événement pluvieux est simulé sur la totalité du réseau en régime transitoire et en tenant compté des contrôles aval et des singularités.

C'est pourquoi le diagnostic donne une bonne image du fonctionnement du réseau dans sa globalité et met en évidence les points noirs existants actuellement.

[14] Remarque :

L'inconvénient de cette présentation est que certains tronçons qui paraissent actuellement suffisants pour une occurrence élevée pourraient s'avérer défaillants si une partie du volume ruisselé ne débordait pas à l'amont et que la totalité du débit y transitait. Cependant, lors de la recherche des solutions, les différents scénarios d'aménagement envisagés ont été testés chacun par de nouvelles simulations : cette démarche, qui n'est pas détaillée ici, a permis de retenir les scénarios d'aménagements parmi ceux qui n'aggravaient pas la situation à l'aval.

(Cf. planche 4)

4.1. LE RÉSEAU PRINCIPAL DU VIEUX VILLAGE

Le réseau principal du vieux village présente deux tronçons insuffisants pour des occurrences inférieures ou égales à 10 ans :

•  le collecteur phi 600 de la rue des Balances, qui prolonge le Bourbouisse et le collecteur phi 400 de la rue de la Monnaie, est insuffisant vis-à-vis des apports urbains du sous-bassin versant A5, pour un événement de période de retour deux ans ;
•  le tronçon de la galerie du Teyron, qui prolonge le Routous de la place Granier à la rue du Général Berthézène est insuffisant en situation décennale, vis-à-vis des apports du sous-bassin A8.
  De fréquents débordements sont observés dans cette zone, notamment à l'intersection de la rue du Général Berthézène avec l'allée des Acacias.

L'analyse du fonctionnement du réseau en situation décennale a été détaillée dans le rapport de phase 1 (comparaison des capacités avec les débits théoriques à admettre, profil en long et ligne d'eau).

Les conclusions qui en ressortent sont que le remplacement du collecteur phi 600 de la rue des Balances par une capacité supérieure ne ferait que déplacer le problème des débordements plus à l'aval : la galerie du Teyron est insuffisante vis-à-vis du débit décennal, de la rue du Teyron à l'allée des Acacias.

Le réseau principal est donc saturé par les seuls apports de la zone agglomérée en situation décennale.

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4.2. QUARTIERS NORD-EST

Le diagnostic met en évidence pour ce réseau une défaillance grave au niveau de la rue de la Cadoule : les débordements interviennent dès l'occurrence biennale, ce qui est confirmé par les témoignages indiquant de très fréquentes inondations des habitations de la place Charles de Gaulle.

II s'agit du collecteur phi 600 de la rue de la Cadoule, qui recueille les apports des sous-bassins B3, B5, B6 et B7, soit une superficie totale de 21,5 ha (débits décennaux respectifs de 1,2, 0,35, 0,4 et 0,25 m3/s).

La capacité du collecteur étant de 0,3 m3/s, la conclusion de cette analyse révèle un sous-dimensionnement important de la conduite rue de la Cadoule.

Remarque :

Les simulations ont été réalisées en imposant une condition aval de 35,92 m NGF, correspondant au niveau de la Cadoule en période de hautes eaux, afin de se placer dans la situation la plus défavorable.

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4.3. QUARTIERS SUD-EST

4.3.1. Situation actuelle

Le diagnostic en situation actuelle ne révèle pas de point noir sur le réseau en prenant en compte les apports des lotissements déjà construits ou à construire dans un futur très proche.

4.3.2. Situation future (Cf. planche 5)

La situation future tient compte de l'urbanisation future des parcelles actuelle en friches, situées au Nord de la RN 113, avec une occupation du sol telle qu'elle a été définie par le POS (cf § 3.1).

Ces parcelles correspondent aux sous-bassins versants C19, C18, C16 et C15.

Le diagnostic en situation future d'urbanisation diffère très peu de celui en situation actuelle ; il est présenté sur la planche 5.

Le réseau est capable d'absorber des débits d'occurrence élevée, aussi bien en situation actuelle qu'en situation future d'urbanisation.

Au vu des différents points noirs mis en évidence dans le fonctionnement du réseau d'assainissement pluvial, divers scénarios d'aménagement susceptibles de résoudre les problèmes ont été testés par modélisation, puis comparés et discutés.

Le scénario choisi constitue le Schéma Directeur qui est phasé en différentes étapes classées selon l'urgence de l'action à entreprendre.

Une carte de synthèse (planche 6) permet de visualiser et de situer les différents aménagements proposés.

5.1. ÉTAPE 1 : DÉTOURNEMENT DU TEYRON ET DU ROUTOUS VERS LE SALAISON

Cette solution est issue d'une réflexion, présentée dans le rapport de phase 1, qui comprend :

•   l'analyse du rôle des bassins versants ruraux amont et celui joué également par les carrières Michelet et « Les Peyrières » : cette analyse est résumée sur la planche 7 ;
•  le constat issu du diagnostic du réseau principal du vieux village, modélisé sans les apports des bassins versants ruraux : planche 8.

Les aménagements proposés en vue du détournement du Teyron et du Routous vers le Salaison sont détaillés et chiffrés dans le rapport de phase 1.

Sommairement, il s'agit d'un canal bétonné rectangulaire de 2,5 m de large sur 1,4 m de haut, dont le tracé longe la voie ferrée désaffectée Montpellier - Sommières jusqu'au Salaison.

[19] L'intérêt de la solution envisagée est que les carrières ne fonctionneraient plus en tant que simple bassin tampon (caractérisé par un très faible débit de fuite égal au débit d'infiltration et s'annulant en période pluvieuse), mais en bassin écrêteur de crue.

En effet, en situation actuelle, les ruisseaux du Routous et du Teyron se jettent quasiment directement dans les carrières.

Le projet prévoit de diriger prioritairement les écoulements des ruisseaux vers le Salaison et d'alimenter les carrières uniquement par surverse.

Un système de déversoir latéral entre le cours d'eau et la carrière assurera l'écrêtement des hydrogrammes.

L'utilisation de la capacité de stockage des carrières est ainsi optimisée.

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5.2. ÉTAPE 2 : BASSIN DE RÉTENTION ÉCRÊTEUR DES CRUES DU BOURBOUISSE

(Cf. planche 9)

L'étape 1 consiste à protéger l'agglomération des crues du Teyron et du Routous. L'étape 2 permet d'écrêter les crues du Bourbouisse, bassin versant n° 2, caractérisé par des débits de pointe

•  en situation décennale, de 4,3 m3/s,
•  en situation centennale, de 7,4 m3/s.

L'exutoire du bassin versant est le réseau principal du vieux village, qui ne peut admettre de débit supplémentaire en situation décennale. Le débit de fuite du bassin de rétention est donc choisi dans l'hypothèse des aménagements de l'étape 4, qui prévoit l'interception des débits ruisselés à l'amont de la rue de la Monnaie et leur transfert vers la Cadoule.

Dans cette hypothèse, le débit de fuite du bassin de rétention est fixé à 1,6 m3/s, ce qui correspond, pour l'écrêtement de la crue centennale, à un volume de rétention d'environ 15 000 m3.

Une proposition d'aménagement est présentée sur la planche 8 (il s'agit sans doute d'une erreur de frappe : c'est en fait la planche 9 qui décrit cet aménagement) ; il s'agit d'un bassin de rétention d'une surface d'environ 1 ha, pour un décaissement d'environ 1,3 mètre.

Un chiffrage sommaire est présenté dans le tableau de la page suivante.

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Nota : cette estimation ne tient pas compte des coût éventuels des déviations de réseaux existants qu'il serait nécessaire de faire

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5.3. ÉTAPE 3 : BASSIN DE RÉTENTION PLACE CHARLES DE GAULLE ET REMPLACEMENT DU COLLECTEUR RUE DE LA CADOULE

(Cf. planche 10)

L'étape consiste à implanter un bassin de rétention au niveau de la place Charles de Gaulle, et à remplacer le collecteur phi 600 défaillant par un collecteur phi 1 000.

5.3.1. Le bassin de rétention

La superficie disponible place Charles de Gaulle étant d'environ 700 m2, il est possible de ménager un stockage de 98 m3 sur 1,4 m de profondeur (radier à la cote 36,6 m NGF et terrain naturel à la cote 38,0 m NGF).

Une marge de sécurité est ainsi gardée en situation décennale où le volume maximum stocké est de 840 m3 (1,2 m d'eau dans le basin de rétention).

5.3.2. Le collecteur rue de la Cadoule

La pente du collecteur jusqu'au CD 65 étant de 0,3 %, un diamètre de 1 000 mm est nécessaire pour l'évacuation du débit de fuite du bassin de rétention et des débits des sous-bassins versants B6 et B7.

Directement en sortie du bassin de rétention et sur un linéaire de 140 mètres, la conduite circulaire sera remplacée par un cadre de 1,5 m de large sur 0,7 m de haut, afin de maintenir une revanche suffisante entre la chaussée et la génératrice supérieure.

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5.4. ÉTAPE 4 : INTERCEPTION DES BASSINS VERSANTS DU BOURBOUISSE VERS LA CADOULE

(Cf. planche 11)

Cette solution poursuit un double objectif :

•  elle a pour but d'une part de protéger le réseau principal du vieux village des apports ruraux du Bourbouisse (débit de fuite du bassin de rétention et apports du bassin versant rural n° 1 au Sud de la RN 110) ;
•  elle permet d'autre part de supprimer les problèmes de saturation du réseau principal en situation décennale en interceptant les apports du sous-bassin A5 (23 ha).

Cette mesure consiste à poser un collecteur sous la rue de la Monnaie, drainé vers la Cadoule et interceptant, à partir de l'intersection rue de la Monnaie / rue des Balances, tous les apports en amont de la rue de la Monnaie :

•  sous-bassin 1 du Bourbouisse : débit décennal = 0,8 m3/s,
•  sous-bassin 2 du Bourbouisse : débit de fuite = 1,6 m3/s
•  sous-bassin A5 ainsi que les deux autres sous-bassins urbains au Nord de la rue de la Monnaie (B1 et B2) : débit décennal = 4,2 m3/s.

Le débit total à évacuer vers la Cadoule est de 6,6 m3/s ; cela nécessite la pose d'un collecteur de diamètre 2 200 mm ou d'un cadre équivalent, selon une pente de 0,16 % imposée par la topographie, allant de l'intersection rue de la Monnaie / rue des Balances jusqu'à la Cadoule en droite ligne.

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5.5. ÉTAPE 5 : CRÉATION D'UN NOUVEAU RESEAU DANS LE QUARTIERS « LES CLAUZES »

(Cf. planche 12)

Le nouveau réseau envisagé est présenté sur la planche 12 et permettrait l'évacuation des eaux pluviales dans un quartier où il n'y a pas d'existant et où le ruissellement représente un risque pour les biens et les personnes en cas d'événement pluvieux exceptionnel.

Voir la planche correspondante.

MODÈLE DU RÉSERVOIR LINÉAIRE

Il s'agit d'un modèle de stockage dont la plus simple équation est : S(t) = K Q(t)

Combinée à l'équation de continuité, l'équation différentielle du processus s'écrit :

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La solution générale pour K constant est :

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avec Q0 débit au temps initial résultant d'une averse précédente terminée à t = 0
        Qb débit de base du régime permanent

L'unique paramètre K est homogène à un temps ; il correspond physiquement au décalage entre les centres de gravité de la pluie nette et du débit ruisselé.

L'équation [2], discrétisée au pas de temps dt, pour Q0 et Qb nuls, conduit à la forme explicite :

EXPRESSION DU PARAMÈTRE K

L'expression du paramètre K, déduite d'une analyse multivariables conduite sur les bassins versants de type urbain est la suivante :

où : A = surface du bassin versant en ha
       C = coefficient de ruissellement
       p = pente du bassin versant en pourcentage

Le site de Bernard SUZANNE, ancien conseiller municipal de VENDARGUES (Hérault) Accueil - Actualité - Dossiers - Documents - PV des CM - Aide Liens utiles - Qui suis-je - Me contacter Dernière mise à jour le 13 décembre 2003